固结度比较满意，但砂桩置换率似过高（>50），钢套钢蒸汽保温管面工后沉降量设定值50cm也感觉太高。我们希望绝大部分沉降量都在施工期完成，沉管工程属纵向长度大的条状地下构筑物，要求其差异沉降量要小，为此只有工后沉降小了才能保证差异沉降更小，前一周我应邀去中国建筑科学研究院地基所作学术介绍，提到港珠澳的工后沉降用到了20cm，那边几位地基专家都认为是“大胆之选”。我在报告时说起砂桩置换率高，“桩间土“可能被挤密得受不了了。事实上因为是由内向外打砂桩，恐怕被置换的相当数量桩间土是“向外侧移动而被挤出了加固范围”和“向上隆起变成了散土”。那边专家们则认为，与其如此，反不如把置换率降下来，到50甚或更低些，也便于振沉施工。从日本引进砂桩船时得知，日本的砂桩置换率有更大用到80的，则是否也会出现上面说到的“外挤，上降”情况，这样新增用置换挤密的新砂可能并没有全部都振下去；若如此，现在实际砂桩与加固后桩间土的“密实度”（其与固结度还不完全是一回事）情况则是有疑虑的。

　　此外，上层淤泥是不能被挤密的需要挖除、用碎石垫层替换取代众所周知，除了在软基加固处理中，砂桩属一种“竖向排水体”，会产生阶段的土体主固结沉降；以后沉管落座面地基承载，先是全部由孔隙水压力承担，而后随即逐步转嫁到由土体骨架承载，这个转换过程也就是同时产生了阶段的主固结沉降的过程，和两阶段土体主固结各自完成的比例，将可由计算确定，不知是否仔细算过，从而了解总的工后沉降量？这里需指出：在阶段的主固结过程中，只要地基内的应力水平大于土体流变下限，就将产生土体次固结沉降与蠕变，它不是只在主固结完成以后才出现的。土体早期蠕变是在主固结形成的同时与之一并产生，且二者是耦合相互作用的【前者属土体骨架的黏弹塑性时效变形（沉降），而后者则是因孔隙水消散、孔压降低、孔隙比减小而产生的，二者将同时发生且相互耦合进行】。这样，预测的工后沉降量将可能较现在的计算值更大，上面提到的差异沉降，将在下面的沉管纵向设计中详述。

　　沉管纵向设计与管节接头刚度①差异沉降会导致相邻管节的接头受弯和受拉，在达到一定量值后将引起GNA止水带渗漏和破坏；当管节首、尾接头处的差异沉降量偏大时，则会使该管节底板因向下挠曲（≥50mm后）而产生正弯矩裂缝，终上延并贯穿底板全厚，形成通缝。缝宽应控制在不大于0.15mm；缝距应控制在不大于每米3条差异沉降量的计算，除与地基土性（经过处理加固后的）沿纵向的不均匀分布有关外，其与上节所述的、阶段土体主固结情况以及接头刚度（抗弯、抗剪、抗拉）密切相关，钢套钢蒸汽保温管这方面的纵向设计是沉管结构设计的重要环节。此外，管节接头刚度将随接头截面弯矩的正负号（正、负双向的抗弯刚度是不等的）和弯矩大小（弯矩值大时，抗弯刚度将锐减）而呈非线性变化，它不是一个稳定不变的常数值。对此，我上次在同济大学有关科研课题阶段成果评义会上也曾着重强调过：一定要委托高校等有实力单位补做尺的管节接头刚度试验这事关结构和防水。